對某款汽車空調(diào)的NVH問題進(jìn)行研究，結(jié)合3種優(yōu)化方案，改進(jìn)了汽車空調(diào)NVH性能。首先，優(yōu)化箱體的動剛度解決箱體結(jié)構(gòu)噪聲，分別從箱體的材料屬性、表面加筋、自由邊界約束3個方面增強(qiáng)箱體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。其次，在不同部位添加隔振材料優(yōu)化管路輻射噪聲，分別采用隔振橡膠、黑膠泥以及XPE+PUR復(fù)合海綿等材料進(jìn)行隔振隔音處理，有效改善了管路結(jié)構(gòu)輻射噪聲。最后，優(yōu)化冷媒流動噪聲，通過優(yōu)化空調(diào)系統(tǒng)管路和膨脹閥以及設(shè)計管路消音器等辦法，有效解決了制冷劑流動噪聲。

關(guān)鍵詞：汽車空調(diào)；箱體結(jié)構(gòu)噪聲；管路輻射噪聲；制冷劑；流動噪聲

作者：王博 1，江祖毅 1，夏登輝 1，許晶 2，王路 2

1、湖北省 武漢市 武漢科技大學(xué)

2、湖北省 武漢市 東風(fēng)馬勒熱系統(tǒng)有限公司

汽車空調(diào)作為駕駛艙的環(huán)境控制系統(tǒng)，其NVH 性能表現(xiàn)影響著乘客的駕駛和乘坐體驗。汽車空調(diào)噪聲主要分為機(jī)械噪聲、氣動噪聲、制冷劑流動噪聲、電磁噪聲等 [1]。在空調(diào)箱體結(jié)構(gòu)噪聲優(yōu)化方面，宋魯濤 [2] 等提出了一種有效的用于吹腳風(fēng)道內(nèi)的氣流場分析和控制方法，解決了吹腳模式下地板振動問題。本文通過調(diào)整固有頻率和動剛度優(yōu)化箱體的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，解決箱體的結(jié)構(gòu)噪聲。在空調(diào)管路輻射噪聲優(yōu)化方面，張敬東 [3] 等增加約束條件優(yōu)化空調(diào)管路的設(shè)計，從而實現(xiàn)對其固有振動特性的改善。本文通過對管路安裝點(diǎn)與支撐點(diǎn)進(jìn)行處理，使管路與箱體硬接觸變成軟接觸，并且在傳播路徑上通過施加吸音棉進(jìn)行阻隔等手段，有效解決了管路輻射噪聲問題。在冷媒噪聲優(yōu)化方面，李偉 [4] 等通過縮小管路安裝間隙的方法解決了流激噪聲。

本文通過在消音室內(nèi)對目標(biāo)噪聲進(jìn)行復(fù)現(xiàn)與采集，定位噪聲源，設(shè)計了適用于高壓管路的管路消聲器，穩(wěn)定可靠地解決了此類噪聲問題。本文以空調(diào)的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、輻射噪聲、冷媒流動噪聲等典型噪聲作為研究對象，通過試驗與仿真相結(jié)合的手段，制定噪聲優(yōu)化方法，對各類噪聲進(jìn)行改善優(yōu)化。

01箱體結(jié)構(gòu)噪聲優(yōu)化

汽車空調(diào)箱體受到的激勵主要分為2部分：一是外部激勵傳遞到整個空調(diào)箱體上；二是內(nèi)部高速氣流引起的箱體振動。改善箱體動剛度可有效地減緩箱體表面在內(nèi)部氣流脈動沖擊下的振動強(qiáng)度，從而改善箱體表面輻射噪聲。

一般來說，外部各激勵源均在 40 Hz 以下，因此調(diào)整箱體的第1階模態(tài)頻率，使其遠(yuǎn)高于激勵頻率即可避免共振風(fēng)險；而對于箱體內(nèi)部的激勵，通過改變固有頻率解決的難度較大。本文通過改善結(jié)構(gòu)件的剛度，很好地控制了箱體受到激勵后的振動幅度，進(jìn)而改善箱體振動問題，因此需要獲取結(jié)構(gòu)的固有頻率和動剛度這兩個參數(shù)。結(jié)構(gòu)振動的功率譜曲線無法保證功率密度曲線的峰值處頻率是固有頻率還是受迫振動頻率，而頻響函數(shù)的峰值必定為結(jié)構(gòu)的固有頻率，所以固有頻率需要通過頻率響應(yīng)函數(shù)（FRF）的力振傳遞函數(shù)（VTF）獲得。動剛度可直接通過錘擊法測得，然后源點(diǎn)動剛度可以通過換算得到。本文使用的 2 種頻率響應(yīng)函數(shù)的形式是以力為輸入、振動加速度信號為輸出的力振傳函（VTF），和以力為輸入、聲信號為輸出力聲傳函（NTF）。

汽車空調(diào)箱體固有頻率和動剛度試驗

綜合分析箱體表面結(jié)構(gòu)強(qiáng)度較弱和易承受力沖擊的位置，本文布置了13個加速度傳感器。通過用力錘激勵箱體，得到箱體的頻率響應(yīng)函數(shù)（FRF），根據(jù)其共振頻率得到箱體的各階模態(tài)頻率。原始箱體部分測點(diǎn)（以1號測點(diǎn)為例）的局部FRF曲線如圖1所示，其中曲線1表示 FRF 曲線，曲線 2 表示相干曲線。

通過分析各個 FRF 曲線圖可知，該空調(diào)箱體結(jié)構(gòu)的固有頻率較為達(dá)標(biāo)，只需稍加優(yōu)化即可。部分測點(diǎn)（12、13 號測點(diǎn)）的動剛度曲線如圖 2 所示，其中曲線表示動剛度，直線表示標(biāo)準(zhǔn)線 98 N，動剛度曲線在標(biāo)準(zhǔn)曲線以上滿足要求。

根據(jù)動剛度曲線分析，在目標(biāo)頻段（20~200 Hz）內(nèi)動剛度完全達(dá)標(biāo)的只有 2 個點(diǎn)，而完全不達(dá)標(biāo)的點(diǎn)有 4 個，如測點(diǎn) 12 和 13，因此該空調(diào)箱體動剛度水平嚴(yán)重不合格。

綜上分析，針對箱體結(jié)構(gòu)的固有頻率和動剛度問題，動剛度存在的問題嚴(yán)重得多，而結(jié)構(gòu)的固有頻率隨著剛度的增大而增加，因此本文從提升動剛度角度對箱體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行優(yōu)化。

箱體結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化

根據(jù)動剛度實驗結(jié)果，基本達(dá)標(biāo)和勉強(qiáng)達(dá)標(biāo)點(diǎn)在目標(biāo)頻段內(nèi)，不達(dá)標(biāo)的頻段幾乎均為低頻段。而在低頻段，如果靜剛度值越大，則動剛度也就越大。本文將從箱體的材料屬性、表面加筋、自由邊界約束 3 個方面增大結(jié)構(gòu)的靜剛度，從而對箱體的動剛度進(jìn)行優(yōu)化。

材料屬性優(yōu)化

用強(qiáng)度更大的材料對結(jié)構(gòu)的靜剛度提升最大，原始箱體所用材料為 PP 型塑料，改為 ABS 型塑料。PP 型和 ABS 型塑料對比如表 1 所示。

塑料產(chǎn)品對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度提升始終是有限的，而此空調(diào)箱體動剛度不足的問題較為嚴(yán)重，單純更換成ABS 型塑料并不能完全解決，需要施加輔助手段進(jìn)一步增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度。

表面加筋優(yōu)化

在結(jié)構(gòu)件材料既定的情況下，表面加筋處理是很好的架構(gòu)強(qiáng)度改進(jìn)方式 [5]。直接表面加筋可在板的垂直方向增強(qiáng)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，但在結(jié)構(gòu)水平面上的振動傳遞需要考慮筋的表面分布方式，經(jīng)過綜合考慮，加交叉筋是比較合適的方式，可以在原有矩形筋的基礎(chǔ)上直接設(shè)計交叉筋。

自由邊界約束

原始箱體設(shè)計僅靠金屬卡扣結(jié)合板塊（圖 3 圓圈所示），使得板塊接合處在垂直于面板的方向仍存在可移動的空間。本文將卡扣設(shè)計成相互咬合的形式（如圖 4 所示），同時在結(jié)合槽內(nèi)施加閉孔海綿，保證其有一定壓縮量的同時仍有一定硬度反饋，使得板塊結(jié)合更加緊密，還避免了箱體內(nèi)氣流從板塊間竄出，產(chǎn)生縫隙噪聲 [6]。

綜上，本文從箱體的材料屬性、表面加筋、約束自由邊界 3 個方面嘗試增大結(jié)構(gòu)的靜剛度，從而對箱體的動剛度進(jìn)行了優(yōu)化。

箱體結(jié)構(gòu)優(yōu)化結(jié)果驗證與分析

在保證樣機(jī)安裝、測點(diǎn)布置、軟件設(shè)置以及測試方式不變的前提下，實施 1.2 節(jié)所述 3 種優(yōu)化方案，仍使用錘擊法以源點(diǎn)動剛度（IPI）對 13 個各測點(diǎn)前后動剛度值變化，計算優(yōu)化前后 13 個測點(diǎn)在目標(biāo)頻段（20-200 Hz）的動剛度均值，如表2 所示。

由表 2 可以直觀看出，優(yōu)化方案實施后，各測點(diǎn)的動剛度均有了大幅度提升，而且均滿足了標(biāo)準(zhǔn)，均在 10 (kg·f)/mm 以上。

02管路輻射噪聲優(yōu)化

對于汽車空調(diào)制冷管路系統(tǒng)，其激勵不僅受到與之相連的箱體振動影響，還受到發(fā)動機(jī)艙、壓縮機(jī)以及膨脹閥的影響，故其輻射噪聲較難處理，本文從以下幾方面處理：在膨脹閥處施加減振手段和吸音棉；以膨脹閥為界限，通過隔振處理減少發(fā)動機(jī)艙內(nèi)的振動和噪聲傳遞到箱體內(nèi)；在管路與箱體的硬性結(jié)合處，施加阻尼材料，衰減箱體傳遞給管路的振動。暖風(fēng)水管管路系統(tǒng)實際只是發(fā)動機(jī)冷卻液循環(huán)管路系統(tǒng)的一部分，核心部件為暖風(fēng)芯子和熱水閥，其降噪只需考慮暖風(fēng)芯子的隔振與抑制管路振動。

本文利用力錘法做 NTF 測試，以主機(jī)廠內(nèi)部項目標(biāo)準(zhǔn)判定輻射噪聲是否達(dá)標(biāo)。以車輛坐標(biāo)系為標(biāo)準(zhǔn)坐標(biāo)系，分 X、Y、Z 三個方向敲擊，敲擊位置為膨脹閥處制冷劑管路與空調(diào)箱體側(cè)暖風(fēng)水管，并在敲擊位置布置一個加速度傳感器，用于測量輸入與響應(yīng)的相干系數(shù)，根據(jù)試驗人員通用測量標(biāo)準(zhǔn)，本次測量要求相干系數(shù)＞ 0.8。

制冷劑系統(tǒng)管路輻射噪聲測試

原始狀態(tài)制冷劑管路輻射噪聲測試結(jié)果如圖 5所示，其中曲線 1 為 6 個聲級計所測得的 VTF 的均方根值，直線為標(biāo)準(zhǔn)判定線 73 dB，曲線 2 為相干系數(shù)，根據(jù)公司項目標(biāo)準(zhǔn)分析頻帶為 100~500 Hz，評價標(biāo)準(zhǔn)：制冷劑管路輻射噪聲需小于 73 dB，暖風(fēng)水管輻射噪聲需小于 75 dB。

由測試結(jié)果可知，所有測試結(jié)果的相干系數(shù)均在 0.94 以上，表明測試結(jié)果可靠性很高，且敲擊 X 方向所得結(jié)果滿足要求，Y 方向在 160~340 Hz頻段輻射噪聲超標(biāo)，Z 方向在 140~200 Hz 頻段輻射噪聲超標(biāo)。

暖風(fēng)水管輻射噪聲測試結(jié)果

原始狀態(tài)暖風(fēng)水管輻射噪聲測試結(jié)果如圖 6 所示，其中曲線 1 為 6 個聲級計所測得的 VTF 的均方根值，直線為標(biāo)準(zhǔn)判定線 75 dB，曲線 2 為相干系數(shù)，根據(jù)公司項目標(biāo)準(zhǔn)分析頻帶為 400~1 000 Hz。由測試結(jié)果可知，暖風(fēng)水管測量的相干系數(shù)不如制冷劑測量時好，考慮到是由于制冷劑管路由膨脹閥處的法蘭固定，而且法蘭上還有海綿壓縮固定，因此受激勵后自振衰減快，導(dǎo)致其測試的相關(guān)性較高，因此暖風(fēng)水管的相干性稍低可以理解。且由測試結(jié)果表明，在 X、Y、Z 三個方向激勵過程中，暖水水管的輻射噪聲均符合標(biāo)準(zhǔn)。由以上測試可得，暖風(fēng)水管輻射噪聲達(dá)標(biāo)，制冷劑管路輻射噪聲不達(dá)標(biāo)，且不達(dá)標(biāo)頻段較低，與結(jié)構(gòu)關(guān)系較大，因此本文針對該空調(diào)制冷劑管路引起的輻射噪聲進(jìn)行優(yōu)化。

管路輻射噪聲改進(jìn)

本文制冷劑系統(tǒng)管路的輻射噪聲優(yōu)化分為 2 個方面：一是箱體內(nèi)部管路，特別是蒸發(fā)器及其與膨脹閥之間管路振動噪聲；二是發(fā)動機(jī)艙部分傳來的振動噪聲 [7]。考慮到蒸發(fā)器在空調(diào)箱內(nèi)安裝類問題，在芯體和箱體上的各限位安裝點(diǎn)使用減振橡膠避免芯體與箱體的硬性接觸。對于芯體上沿及周圍的振動衰減，則可以用海綿包裹保證更好的吸聲性能。同樣，由于仍要考慮一定的限位作用，因此外側(cè)直接接觸處用硬度較大的海綿，而中部非直接接觸位置則可用壓縮量較大的海綿，保證更強(qiáng)的隔振吸聲能力。制冷劑在經(jīng)過膨脹閥后，必然引起制冷劑管路的振動。針對膨脹閥至蒸發(fā)器這段管路的振動問題，黑膠泥作為一種強(qiáng)阻尼材料，能使管路振動快速衰減，同時其類似瀝青具有強(qiáng)附著性，可直接附著在管路上，因此本文使用黑膠泥施加在管路上，解決此段管路振動問題。

箱體外管路優(yōu)化

箱體外管路優(yōu)化主要是膨脹閥位置的優(yōu)化，關(guān)鍵是抑制管路中制冷劑對膨脹閥的壓力脈動傳遞給箱體所引起的箱體振動這種輻射噪聲，同時膨脹閥是駕駛艙與發(fā)動機(jī)艙之間防火墻上的開孔，對從發(fā)動機(jī)艙傳來的噪聲的隔聲處理 [8]。鑒于上述 2 種情況，選擇海綿，包裹著法蘭，以 50% 的壓縮量安裝在膨脹閥與箱體之間，選用的海綿種類如表 3 所示。

管路輻射噪聲改進(jìn)方案驗證

空箱內(nèi)部管路優(yōu)化方案為單個方案，而膨脹閥海綿有 4 種方案，因此更換膨脹閥海綿進(jìn)行逐一驗證。由測試結(jié)果可知，所有測試結(jié)果的相干系數(shù)均在 0.94 以上，表明測試結(jié)果可靠性很高，且敲擊 X方向所得結(jié)果滿足要求，而 Y 方向在 160~340 Hz 頻段輻射噪聲超標(biāo)，Z 方向在 140~200 Hz 頻段輻射噪聲超標(biāo)。圖 7 是以超標(biāo)的 Y 方向為例，采用不同海綿進(jìn)行驗證的結(jié)果，其中曲線為 6 個聲級計所測得的 VTF 的均方根值，直線為標(biāo)準(zhǔn)判定線 73 dB，分析頻帶為 100~500 Hz。由上各方案測試結(jié)果可知，各方面實施后，制冷劑管路引發(fā)的輻射噪聲均已達(dá)到項目標(biāo)準(zhǔn)，其中 XPE+PUR 復(fù)合海綿與 EPDM 復(fù)合方案結(jié)果最好。但就具體對比而言，XPE+PUR 復(fù)合海綿較 EPDM海綿有著更強(qiáng)的強(qiáng)度以及高頻吸聲性能，因此綜合考慮，選用 XPE+PUR 復(fù)合海綿作為最終方案。

03汽車空調(diào)系統(tǒng)制冷劑流動噪聲改善

針對汽車怠速熄火時汽車空調(diào)系統(tǒng)產(chǎn)生的中低頻冷媒流動噪聲的問題，王博等 [9] 設(shè)計了適用于高壓管路的管路消聲器，結(jié)合已有經(jīng)驗方案，穩(wěn)定可靠地解決了此類噪聲問題。主要措施如下：（1）通過調(diào)整膨脹閥的開度，控制其動作值；（2）改進(jìn)管路形狀、走向，優(yōu)化管路變徑處的變徑程度，減少管路的彎曲程度以及將垂直流向的管路更改成水平流向或減緩其角度；（3）設(shè)計簡易可靠的管路消聲裝置，降低傳遞的的聲能量以及約束兩相流中的氣泡尺寸等。參見圖 8、圖 9。

表 4 為 3 種管路消音器設(shè)計，管路消音器實物及安裝位置如圖 10 所示。圖 11 和圖 12 分別是更改前膨脹閥處時頻圖測試結(jié)果和實施綜合方案后時頻圖測試結(jié)果。

由圖 11 可以看出，膨脹閥處聲級計采集的噪聲信號中，特征尤其明顯。由圖 12 的頻譜分析可得，經(jīng)過綜合方案的實施后，該型聲音在頻譜上的表現(xiàn)特征幾乎完全消失。

04結(jié)語

本文針對汽車空調(diào)箱體結(jié)構(gòu)噪聲、管路輻射噪聲、冷媒噪聲進(jìn)行了分析與優(yōu)化，針對各個問題，分別提出了相對應(yīng)的優(yōu)化方案，從而改善了汽車空調(diào)的 NVH 性能。

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